Миландр

Здравствуйте!

Подскажите пожалуйста какие преимущества даст использование внешнего источника опорного напряжения АЦП Vref2p5? В этом случае Vref1p25 получается внутри микросхемы или нужно тоже городить внешний источник?

Также интересует необходимость использования внешнего резистора для задания опорного тока. В каком случае нужно использовать внешний и в каком внутренний резистор?

Ну если только чем то внутренний не устраивает, на мой взгляд смысла нет. Можно было бы подавать дргие напряжения на опору, но это не получилось в первой ревизии. Vref1.25 поделится от внешнего источника пополам.


Внешний резистор более точный, можно 1% поставить, внутрений +-20%. Такой большой разброс может как то повлиять на характеристики преобразования, но количественно не могу оценить. Если есть возможность лучше, ставить внешний.

Здравствуйте, а по какому ГОСТу определяется "полная погрешность определения угла" и что это такое?

ГОСТа на такие микросхемы (отдельно от датчика) по моим данным нет. Цифра в ТУ определяется как максимальная, по всем углам, погрешность вносимая микросхемой, не считая погрешностей датчика и внешних компонент (резисторов и т.п.). Включает погрешности компонент микросхемы и ошибку квантования при выборе режима 16 бит. Ошибка вносимая при ускорении датчика сюда не входит.
При отбраковке измеряется по методике ФК косвенно - измеряются параметры схемы АЦП+Усилитель (ИНЛ, ДНЛ, ошибка усиления, смещение). Далее, эти данные по формулам, пересчитываются в погрешность опеределения угла. Методика входит в комплект КД.

Ну Ривас и Авангард вроде как по 52015 делают. И там она называется довольно понятно и относится к вторичным преобразователям без ВТ/БВТ.
Хотя усилители и возбуждение там в составе преобразователя.

А у вас я так понимаю это INL микросхемы и погрешность квантования. А погрешность квантования же +-0,5, а у вас +-1. И зачем её включать было? Или это просто перевод AD?

А DNL микросхемы измерялась?

>>>А у вас я так понимаю это INL микросхемы и погрешность квантования.
Это так.

>>>А погрешность квантования же +-0,5, а у вас +-1. И зачем её включать было? Или это просто перевод AD?
Ну вообще, в такой форме ее задают, как минимум еще DDC, из того что помнится.
Это один момент, а второй это то что любую характеристику в ТУ надо как то мерять, хотя бы по всем углам, и время измерения должно выражаться в секундах. То что мы меряем это ошибка аналоговой части микросхемы. На все остальное, что померять не можем (дискретизация в цифровой части, мат. действия, квантователь на выходе и т.п.) берется +-1ЕМР, это уже гарантируется принципом работы и моделированием. Пока что не вижу других проходных вариантов померять.

>>>А DNL микросхемы измерялась?
DNL при производстве не измеряется. Отсутсвие пропуска кодов гарантируется конструкцией микросхемы.

1. В "Методике подключения датчика и настройки микросхемы" в пункте 6. Калибровка усиления (на примере канала 1) сказано подавать сигналы с генератора. А не проще ли было бы подавать сигналы с контактов 5 и 6 разъема X7 через прецизионные делители, для уменьшения амплитуды, на контакты 1, 3 и 2, 4 соответственно.
При этом отпадает необходимость в синхронизации.
2. В спецификации на микросхему п. 9.1.1 стр. 42 сказано, что номинальный режим FINT = 51,2 МГц. Я попытался ее получить с помощью настроек для кварца 8 МГц PLL_N=64 и PLL_Q=4. У меня схема PLL заработала, но на значительно более низкой частоте. Контролировал по частоте на 1_ExtGen.
Если использовал настройки по умолчанию (PLL_N=13 и PLL_Q=0), То все заработало как надо. В чем проблема?

Если генератора под рукой нет, то можно так, и пожалуй проще. Можно обычный делитель 5%, и с него подать на оба канала.
Если делителя два, каждый на свой канал, то разница между ними в 0,02% дает примерное 1 бит погрешности (при коде 16 бит).


Есть еще одно требование, которое в документации упущено (добавим) - частота после входного делителя PLL задаваемого как (PLL_Q+1) должна быть от 2 до 16 МГц.

Значит наиболее близким к 51,2 мГц будут коэффициенты PLL_N=51, PLL_Q=3. В этом случае частота будет 51 мГц. И будет соблюдено второе условие 2 мГц после делителя.

Если Вам нужна именно эта частота. Нет требования ставить именно 51,2МГц. Микросхема рассчитана на FINT в районе 50МГц.
51,2МГц получается при использовании кварца 10,24МГц, в этом случае, значения скорости можно пересчитывать, по формуле (20) без использования операций умножения. Других причин нет.

Приветствую.

Осваиваем микросхему с помощью отладочной платы. Вопрос: можно ли для повышения напряжения питания до 5 В (а вместе с этим и точности измерения до 3.5'+1ЕМР, согласно Таблице 46 из спецификации) перепаять L4 на место L3 (судя по схеме он не установлен)? Если да, то прошу вас показать, где на плате располагаются L4 и место под L3.
Плата "Версия 1.0"

Добрый день.
Перепаять можно, расположение L4 и L3 смотрите в приложенном сборочном.

Есть ли возможность читать с микросхемы величину квадратурных составляющих по сигналам IOSA1/IOSA2, IOCA1/IOCA2 ?

Нет ли регистра для коррекции неортогональности канала COS, аналогичного Cxφbias для канала SIN ?

Еще вопрос, в спецификации, на рисунке 21(стр 24) биты MODE[2:0] регистра Mode_Stat могут принимать значения 101, что соответствует сигналам Mult_i и Mult_r, однако в тексте и таблицах эти величины отсутствуют и про режим MODE[2:0] = 101 ничего не сказано. Можно узнать по-подробнее про этот режим и значения Mult_i и Mult_r, если это реализовано.

К сожалению нет, они внутри специально не вычисляются.
Если для настройки, то можно поставить на 45 градусов и через арктангенс вычислить соотношение амплитуд.

Не сделали. Кажется, что он не очень нужен, можно использовать этот регистр совместно с CxZero - он вращает всю систему координат.

Этот режим не реализован, ошибка в спецификации.